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轉發(fā)自：模具工業(yè)

作者：毛秀，張祥林，查想，曹傳亮

（華中科技大學(xué)材料成形及模具技術(shù)國家重點(diǎn)實(shí)驗室，湖北武漢430074）

材料斷裂準則的選取對模擬過(guò)程非常重要。在Deform軟件中，提供了多種斷裂準則，現采用斷裂模型為Normalized Cockroft&Latham的斷裂準則“、 C*：了0 ! d為

式中：C*．一一一材料的臨界破壞值丿一一．．斷裂時(shí)的 女應變； 等效應變；伊*一一最大主應力；伊 等效應力：d一一一等效應變增量。

當c* = 0成立時(shí)，認為材料發(fā)生了斷裂。采用單元消除的方法處理模擬過(guò)程中的斷裂問(wèn)題，即當某單元的等效應變滿(mǎn)足此式時(shí)，將該單元從模型中消除，在以后的計算中該單元剛度為零。

3模擬結果分析 3，1靜水應力分析

精密沖裁實(shí)現的一個(gè)必要條件是在剪切變形區內要有足夠人的靜水壓應力，從而抑制沖裁過(guò)程中裂紋的產(chǎn)生和擴展，避免破裂，使塑性變形貫穿整個(gè)沖裁過(guò)程，從而得到斷面質(zhì)量較高的制件閻。齒輪的塑性變形區域集中在狹窄的凸模一凹模刃口連線(xiàn)附近，此處靜水應力場(chǎng)的分布區域和數值人小將決定齒輪精沖質(zhì)量的好壞。

齒輪零件輪廓形狀復雜，模擬發(fā)現，齒頂、齒根處具有不同的應力應變狀態(tài)，因此，從圖4所示的齒頂、齒根處剖切，分別分析兩處的靜水應力狀態(tài)。表1所示是凸模行程分別為2．5、4．0、5，0、6．Omm時(shí)齒根、齒頂處的靜水應力分布。

齒根 齒頂 齒圈剖切面剖切血 壓痕

圖4齒根、齒頂剖切面位置

模具工業(yè)2014年第40卷第2期

由表1中的云圖可見(jiàn)，板料剪切變形區基本上始終處于靜水壓應力狀態(tài)，齒根部位的最大靜水壓 應力出現在凹模刃口附近，齒頂部位的最大靜水壓應力出現在凸模刃口附近。隨著(zhù)凸模下行，板料剪切變形區的靜水壓應力逐漸減小，這是凸模切入板料后相對間隙逐漸減小的緣故。對比齒根、齒頂處變形區的靜水應力分布情況發(fā)現：在凸模行程未達到2mm時(shí)，齒根、齒頂處均有較人的靜水壓應力，在隨后的變形過(guò)程中，齒根處靜水壓應力明顯大于齒頂處，并且在齒根處整個(gè)板厚范圍內均處于壓應力狀態(tài)，而齒頂處被凹模剪切過(guò)的己變形的部分存在拉應力。

表1靜水應力分布

齒根部位靜水應力 齒頂部位靜水應力

6．0

應丿

If,'應丿/MPa

2000刁630刁250 ·875 巧00 25 250 625 10（

模擬發(fā)現，沖裁過(guò)程開(kāi)始后齒頂處的塌角在凹模側開(kāi)始形成，達到一定程度后在沖裁過(guò)程中基本保持不變，而齒根處始終沒(méi)有明顯的塌角。究其原因，這是由齒輪零件的外形輪廓決定的，塌角是精沖時(shí)板料剪切變形區的材料隨凸模刃口向工們剪切面轉移而形成的，具有一定的寬度和深度回。齒 輪的齒頂類(lèi)似于懸臂，材料轉移涉及的區域重疊，使得齒頂部位的塌角較人。根據塑性變形體積不變的原則，齒頂處對應的廢料塌角較小，同理，內凹的齒根部位塌角較小。

齒根部分輪廓內凹，由于模具對材料的約束而產(chǎn)生的應力可以提高此處的靜水壓應力，另外塌角形成后齒頂塌角處反頂器與零件不能接觸，這就使得反頂力不能直接施加到塌角后面的精沖斷面上，

巧

造成此處靜水壓應力不足，這在表1中得到了體現，再加上齒頂處己變形部分存在拉應力的作用，不能很好地控制撕裂的產(chǎn)生和擴展，因此齒頂尖角部位容易產(chǎn)生撕裂而齒根部位完好。

3，2應變分析

圖5所示為沖裁結束后齒頂和齒根處的應變分布云圖，由圖5可見(jiàn)，從塌角側到毛刺側應變逐漸增大，越靠近沖裁面應變值越大，這是因為在沖裁過(guò)程中，塌角側的材料先完成變形，此時(shí)材料的變形程度最低，隨后變形程度逐漸增大，到毛刺側變形程度達到最大。齒頂處應變值大于1的區域最大寬度為1.3 mm，齒根處為0，53mm，齒頂處應變區的寬度超過(guò)齒根應變區的2倍，這是因為齒頂為尖角部分，輪廓線(xiàn)長(cháng)，其變形區域在此處疊加，從而使變形區較寬。

等效應變

5．00

4，00

3 00

2．00 L00

o．000

（a）齒頂處應變分布云圖等效應變

6．00

5 00

4．00

3，00

2．00 1，00

o，000

（b）齒根處應變分布云圖

圖5齒頂、齒根處應變分布云圖

圖6為試驗精沖零件齒頂和齒根變形區的硬度分布曲線(xiàn)，曲線(xiàn)顯示了在離沖裁面不同距離的斷面上，從塌角側到毛刺側不同板厚處的硬度人?。ㄔ囼灹 N，保壓時(shí)間巧s），山圖6可見(jiàn)，從塌角側到毛刺側硬度值逐漸增大，這是因為精沖零件從塌角側到毛刺側變形程度逐漸增人。不同斷面上的硬度

16

變化趨勢相似，越靠近沖裁面硬度值越大。對比圖 6（a）、（b）可知，齒頂硬化區的寬度大于齒根硬化區的寬度，在離沖裁面相同距離的斷面上，齒頂剪切區的硬度比齒根處的大，這與圖5所示的應變分布相吻合。如圖6（a）所示，在齒頂剪切區距離沖裁面 0·巧mm的斷面上，靠近毛刺側邊緣處的維氏硬度增至近400Hv，幾乎是基體硬度（188 ·4HV）的2倍。

硬度HV

（a） 齒頂處剪切區硬度分布

2傭250 3傭350 4開(kāi)

硬度HV

（b） 齒根處剪切區硬度分布

圖6齒頂、齒根處變形區硬度分布

由以上分析可知，沖裁面附近的剪切區材料加工硬化現象嚴重，并使韌性降低，尤其是齒頂部位 容易達到材料的成形極限，同時(shí)材料中處于沖裁面 模具工業(yè)2014年第40卷第 2期

上的非常小的缺陷，如脆而硬的片狀碳化物等，都會(huì )引起沖裁面的撕裂。

4結束語(yǔ)

（1)隨著(zhù)沖裁過(guò)程的進(jìn)行，板料剪切變形區的靜水應力逐漸減小，齒頂處變形區的靜水應力小于齒根處。齒輪零件外形輪廓導致齒頂處有大的塌角，小的靜水應力和己變形部分存在的拉應力使得齒頂部位容易產(chǎn)生撕裂。

（2）從塌角側到毛刺側應變逐漸增大，越靠近沖裁面應變值越大，齒頂處應變區的寬度是齒根處的2倍多。試驗精沖所得零件齒頂和齒根剪切區的硬度分布曲線(xiàn)與應變分布云圖相吻合。嚴重的材料加工硬化使得齒頂部位容易達到成形極限，同時(shí)分離面上很小的缺陷都會(huì )造成撕裂。

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